张熹
,
许良红
,
陈延清
,
章军
材料热处理学报
讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610 MPa级水电钢粗晶区冲击韧性的影响,发现热输入在30 kJ/cm时在620℃附近有脆化倾向;热输入在40 kJ/cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再热脆化的原因。焊接热输入不同导致碳化物在焊后热处理时溶解规律不同,从而造成了40 kJ/cm焊接热输入下发生再热脆化的温度较30 kJ/cm焊接热输入下再热脆化温度向低温方向移动。最终根据试验结果优化了610 MPa水电钢焊后热处理工艺。
关键词:
610MPa
,
粗晶区
,
再热脆化
,
焊后热处理
杨景红
,
薛钢
,
蒋颖
,
王任甫
材料开发与应用
通过焊接热循环模拟试验,对试样进行微观组织结构观察和低温韧性测试,研究了不同条件的热循环过程对一种低合金高强度船体钢组织及性能的影响.结果表明:在一定的焊接线能量范围内,t8/5对试验钢的组织及性能影响不大,模拟粗晶区组织主要为马氏体和贝氏体;峰值温度对试验钢热影响区组织及低温韧性影响较大,粗晶区为热影响区薄弱环节,二次热循环可提高试验钢粗晶区的低温韧性;试验钢经历两次粗晶区热循环后仍保持有细小的板条结构及条间奥氏体,冲击韧性较为稳定.
关键词:
热循环
,
船体钢
,
粗晶区
,
低温韧性
杨银辉
,
柴锋
,
严彪
,
苏航
,
杨才福
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00429
采用Gleeble 1500D热模拟试验机对Ti和Al处理船体钢进行不同热输入焊接热模拟实验,并利用OM和SEM研究了母材和热模拟粗晶区氧化物夹杂及显微组织.结果表明:Ti处理钢中弥散分布的Ti氧化物具有良好的高温稳定性,75 kJ/cm的焊接热输入对其形貌、成分及尺寸无影响,能有效促进晶内针状铁素体(AF)形核长大.Al处理钢中以Al_2O_3为核心的复合夹杂高温易分解,不能促进晶内AF形核.线能量大于50 kJ/cm的大热输入条件下,Ti处理钢模拟粗晶区的低温韧性明显高于Al处理钢.t_(8/5)>40 S时,Ti处理钢中较多的晶内AF组织抑制了M-A岛形成,细化了基体铁素体组织,Al处理钢中的TiN和Nb(C,N)第二相粒子粗化,粗晶区晶粒异常长大,大于Ti处理钢中的奥氏体晶粒尺寸.
关键词:
Ti处理钢
,
低温韧性
,
粗晶区
,
针状铁索体
,
Ti氧化物
单小龙
,
方俊飞
,
何宜柱
材料科学与工艺
doi:10.11951/j.issn.1005-0299.20160413
为研究焊接对800 MPa级Ti、Nb复合微合金化析出强化超细晶粒钢组织性能的影响．运用Gleeble3500热模拟试验机，对实验钢进行单道次焊接热循环试验，并研究冷却速度、冷却时间t8／5对焊接热影响区粗晶区（ CGHAZ）组织、性能的影响．结果表明：冷却速度5～15℃／s，CGHAZ的组织为贝氏体，冷却速度进一步增大，会出现马氏体．随着冷却时间t8／5的增加，原奥氏体晶粒尺寸逐渐增加，硬度值逐渐降低，冲击韧性先上升后下降．t8／5为20～120 s时，CGHAZ显微硬度（223～250．4 HV）均小于母材的显微硬度（270．6 HV），出现软化现象，t8／5为20 s时，冲击吸收功最高，为18．2 J，但仅有母材的25．3％．经历焊接热循环后，奥氏体晶粒粗化以及CGHAZ出现贝氏体组织是导致脆化的主要原因．
关键词:
析出强化
,
超细晶粒钢
,
焊接热模拟
,
粗晶区
,
组织和性能
张熹
,
董现春
,
陈延清
,
章军
机械工程材料
模拟研究了Q550D低碳贝氏体钢焊接接头热影响区粗晶区冲击韧性受t8／5（从800℃冷却至500℃的时间）影响的变化规律，并选取t8／5为20S时的热模拟条件研究焊后热处理工艺对粗晶区冲击韧性的影响，从而确定该钢的焊后热处理工艺。结果表明：Q550D钢粗晶区的冲击功随t8／5的增加有下降趋势，在t8／5≤30S时粗晶区冲击韧性保持较高水平；在250～600℃进行焊后热处理时母材的拉伸、冲击性能变化不大，粗晶区在350℃和550℃附近存在回火脆性，在500℃附近保持较高的冲击韧性；Q550D钢较佳的焊后热处理工艺为520℃×1．5h。
关键词:
Q550D低碳贝氏体钢
,
焊后热处理
,
粗晶区
